下面图1所示的电路表示一个二阶系统，其中电容C1表示源电容、反相输入的杂散电容、运算放大器的输入电容或这些电容的任意组合。C1会导致噪声增益出现断点，C2则是为取得稳定性而必须添加的电容。



　　图1：带电抗元件的运算放大器噪声模型(二阶系统)

　　由于存在C1和C2，噪声增益是频率的函数，并在较高频率下有峰化现象(假定选择C2，使该二阶系统处于临界阻尼状况)。只要使R1×C1 = R2×C2，就可以实现平坦的噪声增益。不过，对于电流电压转换器，R1通常为高阻抗，因此该方法不起作用。在这些情况下，要使信号带宽最大有点复杂.

　　向输入端A施加直流信号(B接地)时，增益(即低频噪声增益)为1 + R2/R1。在较高频率下，从输入端A到输出端的增益变为1 + C1/C2(高频噪声增益)。请注意，闭环带宽fcl是噪声增益与开环增益相交点的频率。向B施加直流信号(A接地)时，增益为–R2/R1，其中高频截止点由R2-C2决定。从B到输出端的带宽为1/2­R2C2。

　　同相输入端的电流噪声IN+流过R3会引起IN+R3的噪声电压，与运算放大器噪声电压VN和R3的约翰逊噪声­(4kTR3)一样，该噪声电压会被与频率相关的噪声增益放大。R1的约翰逊噪声会在1/2‑R2C2带宽范围内放大–R2/R1，R2的约翰逊噪声则根本不会放大，而是在1/2‑R2C2带宽范围内直接连接到输出。反相输入端的电流噪声IN–仅会流过R2，进而在1/2‑R2C2带宽范围内导致放大器输出端出现大小为IN–R2的电压。

　　如果我们考虑这六种噪声贡献，则会发现如果R1、R2和R3很小，那么电流噪声和约翰逊噪声的影响将降至最低，主要噪声将是运算放大器的电压噪声。随着我们增加电阻，约翰逊噪声和噪声电流产生的电压噪声将升高。

　　如果噪声电流很小，那么约翰逊噪声将取代电压噪声而成为主要的噪声贡献。不过，约翰逊噪声随着电阻平方根增加而升高，电流噪声电压则随着电阻增加而呈线性升高，因此最终随着电阻继续增加，噪声电流引起的电压将成为主要因素。无论输入端是连接到节点A还是节点B(另一个则接地或连接到其它低阻抗电压源).

　　上文分析到的这些噪声贡献都不受影响，这也是为何出现在运算放大器电压噪声VN上的同相增益(1 + Z2/Z1)会被称为“噪声增益”的原因所在要计算二阶运算放大器系统的总输出rms噪声，需要将这六个噪声电压分别乘以相应的增益，然后在相应的频率上进行积分，如图2所示(下图)。



　　图2：二阶系统折合到输出端的噪声源

　　然后，所有输出贡献因素的和方根即代表总rms输出噪声。幸运的是，多数情况下，适当假设并识别主要噪声贡献因素，可以极大简化这个复杂繁琐的过程。典型二阶系统的噪声增益如下面的图3所示。虽然两步内即可很容易地完成电压噪声积分，但请注意，由于存在峰化现象，因此输入电压噪声引起的输出噪声主要由噪声增益为1 + C1/C2的高频部分决定。这是二阶系统的典型响应类型。反相输入电流噪声、R1和R2引起的噪声仅在1/2­R2C2带宽上积分。



　　图3：典型二阶系统的噪声增益